Tvarių elektros energijos šaltinių siūlymas yra vienas svarbiausių šio amžiaus iššūkių. Iš šios motyvacijos kyla energijos kaupimo medžiagų tyrimų sritys, įskaitant termoelektrines1, fotovoltines2 ir termofotovoltines3. Nors trūksta medžiagų ir įrenginių, galinčių kaupti energiją Džaulio diapazone, piroelektrinės medžiagos, galinčios paversti elektros energiją periodiškais temperatūros pokyčiais, laikomos jutikliais4 ir energijos kaupikliais5,6,7. Čia sukūrėme makroskopinį šiluminės energijos kaupiklį daugiasluoksnio kondensatoriaus pavidalu, pagamintą iš 42 gramų švino skandžio tantalato, kuris per termodinaminį ciklą pagamina 11,2 J elektros energijos. Kiekvienas piroelektrinis modulis gali generuoti iki 4,43 J cm-3 elektros energijos tankį per ciklą. Taip pat parodome, kad dviejų tokių modulių, sveriančių 0,3 g, pakanka nuolat maitinti autonominius energijos kaupiklius su įmontuotais mikrovaldikliais ir temperatūros jutikliais. Galiausiai parodome, kad 10 K temperatūros diapazone šie daugiasluoksniai kondensatoriai gali pasiekti 40 % Karno efektyvumą. Šios savybės atsiranda dėl (1) feroelektrinio fazės pokyčio, užtikrinančio didelį efektyvumą, (2) mažos nuotėkio srovės, siekiant išvengti nuostolių, ir (3) aukštos pramušimo įtampos. Šie makroskopiniai, keičiamo dydžio ir efektyvūs piroelektriniai energijos surinktuvai iš naujo įsivaizduoja termoelektrinės energijos gamybą.
Palyginti su termoelektrinėms medžiagoms reikalingu erdviniu temperatūros gradientu, termoelektrinių medžiagų energijos kaupimui reikalingas temperatūros ciklas laikui bėgant. Tai reiškia termodinaminį ciklą, kurį geriausiai apibūdina entropijos (S) ir temperatūros (T) diagrama. 1a paveiksle parodyta tipinė netiesinės piroelektrinės (NLP) medžiagos ST diagrama, demonstruojanti lauko sukeltą feroelektrinį-paraelektrinį fazinį virsmą skandžio švino tantalate (PST). Mėlyna ir žalia ciklo dalys ST diagramoje atitinka konvertuotą elektros energiją Olsono cikle (dvi izoterminės ir dvi izopolinės dalys). Čia nagrinėjame du ciklus su tuo pačiu elektrinio lauko pokyčiu (laukas įjungtas ir išjungtas) ir temperatūros pokyčiu ΔT, nors ir su skirtingomis pradinėmis temperatūromis. Žalias ciklas nėra fazinio virsmo srityje, todėl jo plotas yra daug mažesnis nei mėlyno ciklo, esančio fazinio virsmo srityje. ST diagramoje kuo didesnis plotas, tuo daugiau surenkama energijos. Todėl fazinio virsmo metu turi būti surenkama daugiau energijos. Didelio ploto ciklinio apdorojimo poreikis NLP srityje yra labai panašus į elektroterminių taikymų poreikį9, 10, 11, 12, kur PST daugiasluoksniai kondensatoriai (MLC) ir PVDF pagrindu pagaminti terpolimerai neseniai parodė puikų atvirkštinį našumą. Aušinimo efektyvumo būsena cikle13, 14, 15, 16. Todėl mes nustatėme PST MLC, kurie yra įdomūs šiluminės energijos surinkimui. Šie pavyzdžiai buvo išsamiai aprašyti metoduose ir apibūdinti papildomose pastabose 1 (skenuojanti elektroninė mikroskopija), 2 (rentgeno spindulių difrakcija) ir 3 (kalorimetrija).
a, Entropijos (S) ir temperatūros (T) grafiko eskizas su įjungtu ir išjungtu elektriniu lauku, pritaikytu NLP medžiagoms, rodančiomis fazinius virsmus. Pateikti du energijos surinkimo ciklai dviejose skirtingose ​​temperatūros zonose. Mėlynas ir žalias ciklai atitinkamai vyksta fazinio virsmo viduje ir už jo ribų ir baigiasi labai skirtingose ​​paviršiaus srityse. b, du DE PST MLC vienpoliai žiedai, 1 mm storio, išmatuoti tarp 0 ir 155 kV cm⁻¹ atitinkamai esant 20 °C ir 90 °C temperatūrai, ir atitinkami Olseno ciklai. Raidės ABCD žymi skirtingas Olsono ciklo būsenas. AB: MLC buvo įkrauti iki 155 kV cm⁻¹ esant 20 °C temperatūrai. BC: MLC buvo palaikoma 155 kV cm⁻¹ įtampa, o temperatūra pakelta iki 90 °C. CD: MLC iškraunama esant 90 °C temperatūrai. DA: MLC atšaldytas iki 20 °C nuliniame lauke. Mėlyna sritis atitinka įėjimo galią, reikalingą ciklui pradėti. Oranžinė sritis yra per vieną ciklą surinkta energija. c, viršutinė panelė, įtampa (juoda) ir srovė (raudona) laiko atžvilgiu, stebimos to paties Olsono ciklo metu kaip ir b. Du įdėklai rodo įtampos ir srovės stiprinimą pagrindiniuose ciklo taškuose. Apatinėje panelėje geltona ir žalia kreivės atitinkamai rodo 1 mm storio MLC temperatūros ir energijos kreives. Energija apskaičiuojama pagal viršutinėje panelėje esančias srovės ir įtampos kreives. Neigiama energija atitinka surinktą energiją. Žingsniai, atitinkantys didžiąsias raides keturiuose skaitmenyse, yra tokie patys kaip ir Olsono cikle. Ciklas AB'CD atitinka Stirlingo ciklą (7 papildoma pastaba).
kur E ir D yra atitinkamai elektrinis laukas ir elektrinio poslinkio laukas. Nd galima gauti netiesiogiai iš DE grandinės (1b pav.) arba tiesiogiai, pradedant termodinaminį ciklą. Naudingiausius metodus aprašė Olsenas savo novatoriškame darbe apie piroelektrinės energijos rinkimą 1980-aisiais17.
1b paveiksle pavaizduotos dvi monopolinės DE kilpos iš 1 mm storio PST-MLC bandinių, surinktų atitinkamai 20 °C ir 90 °C temperatūroje, 0–155 kV cm⁻¹ (600 V) diapazone. Šie du ciklai gali būti naudojami netiesiogiai apskaičiuoti 1a paveiksle parodyto Olsono ciklo surinktą energiją. Iš tiesų, Olseno ciklas susideda iš dviejų izolauko šakų (čia nulinis laukas DA šakoje ir 155 kV cm⁻¹ BC šakoje) ir dviejų izoterminių šakų (čia 20°С ir 20°С AB šakoje). C CD šakoje. Ciklo metu surinkta energija atitinka oranžinę ir mėlyną sritis (EdD integralas). Surinkta energija Nd yra skirtumas tarp įėjimo ir išėjimo energijos, t. y. tik oranžinė sritis 1b paveiksle. Šis konkretus Olsono ciklas suteikia Nd energijos tankį, lygų 1,78 J cm⁻³. Stirlingo ciklas yra Olsono ciklo alternatyva (7 papildoma pastaba). Kadangi pastovaus krūvio stadija (atvira grandinė) pasiekiama lengviau, iš 1b pav. (ciklas AB'CD) išgautas energijos tankis siekia 1,25 J cm⁻³. Tai sudaro tik 70 % to, ką gali surinkti Olsono ciklas, tačiau paprasta surinkimo įranga tai padaro.
Be to, mes tiesiogiai išmatavome Olsono ciklo metu surinktą energiją, įjungdami PST MLC, naudodami „Linkam“ temperatūros valdymo pakopą ir šaltinio matuoklį (metodas). 1c paveikslo viršuje ir atitinkamuose įdėkluose parodyta srovė (raudona) ir įtampa (juoda), surinktos tame pačiame 1 mm storio PST MLC, kaip ir DE kilpoje, einančioje per tą patį Olsono ciklą. Srovė ir įtampa leidžia apskaičiuoti surinktą energiją, o kreivės parodytos 1c paveiksle apačioje (žalia) ir temperatūroje (geltona) viso ciklo metu. Raidės ABCD žymi tą patį Olsono ciklą, kaip parodyta 1 paveiksle. MLC įkrovimas vyksta AB etape ir yra vykdomas maža srove (200 µA), todėl „SourceMeter“ gali tinkamai valdyti įkrovimą. Šios pastovios pradinės srovės pasekmė yra ta, kad įtampos kreivė (juoda kreivė) nėra tiesinė dėl netiesinio potencialo poslinkio lauko D PST (1c pav., viršutinis įdėklas). Įkrovimo pabaigoje MLC sukaupiama 30 mJ elektros energijos (B taškas). Tada MLC įkaista ir susidaro neigiama srovė (taigi ir neigiama srovė), o įtampa išlieka 600 V. Po 40 s, kai temperatūra pasiekė 90 °C plynaukštę, ši srovė buvo kompensuota, nors laiptelio formos pavyzdys grandinėje šio izolauko metu sukūrė 35 mJ elektros galią (antras įdėklas 1c pav., viršuje). Tada MLC (atšakos CD) įtampa sumažinama, todėl atliekama papildomai 60 mJ elektrinio darbo. Bendra išėjimo energija yra 95 mJ. Surinkta energija yra skirtumas tarp įėjimo ir išėjimo energijos, kuris gaunasi 95 – 30 = 65 mJ. Tai atitinka 1,84 J cm-3 energijos tankį, kuris yra labai artimas iš DE žiedo išgaunamam Nd. Šio Olsono ciklo atkuriamumas buvo nuodugniai išbandytas (4 papildoma pastaba). Toliau didindami įtampą ir temperatūrą, pasiekėme 4,43 J cm⁻³, naudodami Olseno ciklus 0,5 mm storio PST MLC, esant 750 V (195 kV cm⁻¹) ir 175 °C temperatūrų diapazonui (5 papildoma pastaba). Tai keturis kartus daugiau nei geriausias literatūroje aprašytas našumas, gautas naudojant tiesioginius Olsono ciklus, ir buvo gautas naudojant plonas Pb(Mg,Nb)O₃-PbTiO₃ (PMN-PT) plėveles (1,06 J cm⁻³)18 (cm⁻¹. Daugiau literatūros verčių rasite 1 papildomoje lentelėje. Toks našumas pasiektas dėl labai mažos šių MLC nuotėkio srovės (<10−7 A esant 750 V ir 180 °C, išsamiau žr. 6 papildomoje pastaboje) – tai esminis Smith ir kt.19 paminėtas aspektas, – priešingai nei medžiagos, naudotos ankstesniuose tyrimuose17,20. Toks našumas pasiektas dėl labai mažos šių MLC nuotėkio srovės (<10−7 A esant 750 V ir 180 °C, išsamiau žr. 6 papildomoje pastaboje) – tai esminis Smith ir kt.19 paminėtas aspektas, – priešingai nei medžiagos, naudotos ankstesniuose tyrimuose17,20. Эти характеристики были достигнуты благодаря очень низкому току утечки этих MLC (<10–7 А при 750 Вистном пидсмро 750 Видсмо в дополнительном примечании 6) — критический момент, упомянутый Смитом и др. 19 — в отличие от к материалам, использованным в более ранних исследованиях17,20. Šios charakteristikos buvo pasiektos dėl labai mažos šių MLC nuotėkio srovės (<10–7 A esant 750 V įtampai ir 180 °C temperatūrai, išsamesnės informacijos žr. 6 papildomoje pastaboje) – tai svarbus aspektas, kurį minėjo Smith ir kt. 19 – priešingai nei medžiagos, naudotos ankstesniuose tyrimuose 17, 20.由于这些MLC 的泄漏电流非常低（在750 V 和180 °C 时<10-7 A，请参见补充说明6中的详细信息）—-Smith 等人19提到的关键点—相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材斀17,20斀由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 A ， 参见 补兎 说渆信息））））） — 等 人 19 提到 关键 关键 点 相比之下 相比之下 相䯔之下 相比之相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之且 相比之且 相下下且相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17.20. Поскольку ток утечки этих MLC очень низкий (<10–7 А при 750 В ir 180 °C, см. подробности в дополнительном) —полнительном ключевой момент, упомянутый Смитом и др. 19 — для сравнения, были достигнуты эти характеристики. Kadangi šių MLC nuotėkio srovė yra labai maža (<10–7 A esant 750 V įtampai ir 180 °C temperatūrai, išsamesnės informacijos žr. 6 papildomoje pastaboje) – tai svarbus Smith ir kt. 19 paminėtas aspektas – palyginimo tikslais, šie rezultatai buvo pasiekti.ankstesniuose tyrimuose naudotoms medžiagoms 17, 20.
Tos pačios sąlygos (600 V, 20–90 °C) buvo taikomos ir Stirlingo ciklui (7 papildoma pastaba). Kaip ir tikėtasi iš DE ciklo rezultatų, išeiga buvo 41,0 mJ. Vienas ryškiausių Stirlingo ciklų bruožų yra jų gebėjimas sustiprinti pradinę įtampą termoelektriniu efektu. Stebėjome iki 39 įtampos padidėjimą (nuo pradinės 15 V įtampos iki galutinės 590 V įtampos, žr. 7.2 papildomą pav.).
Dar vienas šių MLC išskirtinis bruožas yra tas, kad tai yra makroskopiniai objektai, pakankamai dideli, kad surinktų energiją džaulių diapazone. Todėl sukūrėme prototipinį surinktuvą (HARV1), naudodami 28 1 mm storio MLC PST, vadovaudamiesi tuo pačiu lygiagrečių plokščių dizainu, kurį aprašė Torello ir kt.14, 7×4 matricoje, kaip parodyta paveiksle. Šilumą pernešantis dielektrinis skystis kolektoriuje peristaltiniu siurbliu išstumiamas tarp dviejų rezervuarų, kuriuose skysčio temperatūra palaikoma pastovi (metodas). Surinkite iki 3,1 J, naudodami Olsono ciklą, aprašytą 2a paveiksle, izoterminius regionus esant 10 °C ir 125 °C, ir izolauko regionus esant 0 ir 750 V (195 kV cm-1). Tai atitinka 3,14 J cm-3 energijos tankį. Naudojant šį kombainą, matavimai buvo atlikti įvairiomis sąlygomis (2b pav.). Atkreipkite dėmesį, kad 1,8 J buvo gauta esant 80 °C temperatūros diapazonui ir 600 V įtampai (155 kV cm-1). Tai gerai atitinka anksčiau minėtą 65 mJ vertę, gautą 1 mm storio PST MLC tomis pačiomis sąlygomis (28 × 65 = 1820 mJ).
a. Surinkto HARV1 prototipo, pagrįsto 28 1 mm storio MLC PST (4 eilutės × 7 stulpeliai), veikiančių Olsono ciklų principu, eksperimentinė konfigūracija. Kiekvienam iš keturių ciklo etapų prototipe pateikiama temperatūra ir įtampa. Kompiuteris valdo peristaltinį siurblį, kuris cirkuliuoja dielektrinį skystį tarp šalto ir karšto rezervuarų, dviejų vožtuvų ir maitinimo šaltinio. Kompiuteris taip pat naudoja termoelementus duomenims apie prototipui tiekiamą įtampą ir srovę bei kombaino temperatūrą iš maitinimo šaltinio rinkti. b. Mūsų 4×7 MLC prototipo surinkta energija (spalva), priklausomai nuo temperatūros diapazono (X ašis) ir įtampos (Y ašis) skirtinguose eksperimentuose.
Didesnė kombaino versija (HARV2) su 60 PST MLC 1 mm storio ir 160 PST MLC 0,5 mm storio (41,7 g aktyvios piroelektrinės medžiagos) davė 11,2 J (8 papildoma pastaba). 1984 m. Olsenas pagamino energijos kombainą, pagrįstą 317 g alavu legiruoto Pb(Zr,Ti)O3 junginio, galinčio generuoti 6,23 J elektros energijos maždaug 150 °C temperatūroje (21 nuoroda). Šiam kombainui tai vienintelė kita vertė, prieinama džaulių diapazone. Jis gavo šiek tiek daugiau nei pusę mūsų pasiektos vertės ir beveik septynis kartus geresnę kokybę. Tai reiškia, kad HARV2 energijos tankis yra 13 kartų didesnis.
HARV1 ciklo periodas yra 57 sekundės. Tai leido sukurti 54 mW galios su 4 eilėmis po 7 stulpelius po 1 mm storio MLC rinkinius. Siekdami žengti dar vieną žingsnį, sukūrėme trečią kombainą (HARV3) su 0,5 mm storio PST MLC ir panašia konfigūracija kaip HARV1 ir HARV2 (9 papildoma pastaba). Išmatavome 12,5 sekundės terminio įkaitinimo laiką. Tai atitinka 25 s ciklo laiką (9 papildomas pav.). Surinkta energija (47 mJ) suteikia 1,95 mW elektros galią vienam MLC, o tai savo ruožtu leidžia mums įsivaizduoti, kad HARV2 pagamina 0,55 W (maždaug 1,95 mW × 280 PST MLC, 0,5 mm storio). Be to, mes imitavome šilumos perdavimą naudodami baigtinių elementų modeliavimą (COMSOL, 10 papildoma pastaba ir 2–4 papildomos lentelės), atitinkantį HARV1 eksperimentus. Baigtinių elementų modeliavimas leido numatyti beveik eilės eilės didesnes galios vertes (430 mW) tam pačiam PST kolonėlių skaičiui, praretinant MLC iki 0,2 mm, naudojant vandenį kaip aušinimo skystį ir atkuriant matricą iki 7 eilių × 4 kolonėlių (be , kai bakas buvo šalia kombaino, buvo 960 mW, papildomas 10b pav.).
Siekiant pademonstruoti šio kolektoriaus naudingumą, Stirlingo ciklas buvo pritaikytas atskiram demonstraciniam įrenginiui, kurį sudarė tik du 0,5 mm storio PST MLC kaip šilumos kolektoriai, aukštos įtampos jungiklis, žemos įtampos jungiklis su kaupimo kondensatoriumi, DC/DC keitiklis, mažos galios mikrovaldiklis, du termoelementai ir įtampos keitiklis (11 papildoma pastaba). Grandinei reikia, kad kaupimo kondensatorius iš pradžių būtų įkrautas esant 9 V įtampai, o vėliau veiktų autonomiškai, kol dviejų MLC temperatūra svyruoja nuo -5 °C iki 85 °C, čia ciklais po 160 s (keli ciklai parodyti 11 papildomoje pastaboje). Įdomu tai, kad du MLC, sveriantys tik 0,3 g, gali autonomiškai valdyti šią didelę sistemą. Kita įdomi savybė yra ta, kad žemos įtampos keitiklis gali konvertuoti 400 V į 10–15 V su 79 % efektyvumu (11 papildoma pastaba ir 11.3 papildomas paveikslas).
Galiausiai įvertinome šių MLC modulių efektyvumą konvertuojant šiluminę energiją į elektros energiją. Efektyvumo kokybės koeficientas η apibrėžiamas kaip surinktos elektros energijos tankio Nd ir tiekiamos šilumos tankio Qin santykis (12 papildoma pastaba):
3a ir 3b paveiksluose parodytas Olseno ciklo efektyvumas η ir proporcinis efektyvumas ηr, priklausomai nuo 0,5 mm storio PST MLC temperatūros diapazono. Abu duomenų rinkiniai pateikti 195 kV cm⁻¹ elektriniam laukui. Efektyvumas siekia 1,43 %, o tai atitinka 18 % ηr. Tačiau 10 K temperatūros diapazone nuo 25 °C iki 35 °C ηr pasiekia vertes iki 40 % (mėlyna kreivė 3b pav.). Tai dvigubai didesnė nei žinoma NLP medžiagų vertė, užfiksuota PMN-PT plėvelėse (ηr = 19 %) 10 K ir 300 kV cm⁻¹ temperatūros diapazone (18 nuoroda). Temperatūros diapazonai žemiau 10 K nebuvo atsižvelgta, nes PST MLC terminė histerezė yra nuo 5 iki 8 K. Labai svarbu pripažinti teigiamą fazinių virsmų poveikį efektyvumui. Iš tiesų, optimalios η ir ηr vertės beveik visos gaunamos esant pradinei temperatūrai Ti = 25 °C, kaip parodyta 3a ir b paveiksluose. Taip yra dėl glaudaus fazinio virsmo, kai netaikomas laukas, o Curie temperatūra TC šiuose MLC yra apie 20 °C (13 papildoma pastaba).
a, b, Olsono ciklo efektyvumas η ir proporcinis efektyvumas (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot}} esant maksimaliai elektrinei srovei, kurią sukuria 195 kV cm-1 laukas ir skirtingos pradinės temperatūros Ti, }}\,\)(b), kai MPC PST yra 0,5 mm storio, priklausomai nuo temperatūros intervalo ΔTspan.
Pastarasis pastebėjimas turi dvi svarbias pasekmes: (1) bet koks efektyvus ciklas turi prasidėti aukštesnėje nei TC temperatūroje, kad įvyktų lauko sukeltas fazinis virsmas (iš paraelektrinio į feroelektrinį); (2) šios medžiagos yra efektyvesnės, kai veikimo laikas artimas TC. Nors mūsų eksperimentuose parodytas didelis efektyvumas, ribotas temperatūros diapazonas neleidžia pasiekti didelio absoliutaus efektyvumo dėl Karno ribos (\(\Delta T/T\)). Tačiau puikus šių PST MLC efektyvumas pateisina Olseną, kai jis mini, kad „idealus 20 klasės regeneracinis termoelektrinis variklis, veikiantis 50–250 °C temperatūroje, gali turėti 30 % efektyvumą“17. Norint pasiekti šias vertes ir išbandyti koncepciją, būtų naudinga naudoti legiruotus PST su skirtingais TC, kaip tyrė Šebanovas ir Bormanas. Jie parodė, kad TC PST gali svyruoti nuo 3 °C (su Sb legiravimu) iki 33 °C (su Ti legiravimu)22. Todėl mes keliame hipotezę, kad naujos kartos piroelektriniai regeneratoriai, pagrįsti legiruotais PST MLC arba kitomis medžiagomis, pasižyminčiomis stipriu pirmos eilės faziniu virsmu, gali konkuruoti su geriausiais energijos kaupikliais.
Šiame tyrime nagrinėjome iš PST pagamintus MLC. Šie įtaisai susideda iš Pt ir PST elektrodų serijos, prie kurios lygiagrečiai sujungti keli kondensatoriai. PST buvo pasirinktas, nes tai puiki EC medžiaga ir todėl potencialiai puiki NLP medžiaga. Ji pasižymi staigiu pirmos eilės feroelektriniu-paraelektriniu faziniu virsmu apie 20 °C, o tai rodo, kad jos entropijos pokyčiai yra panašūs į parodytus 1 pav. Panašūs MLC buvo išsamiai aprašyti EC13,14 įtaisams. Šiame tyrime naudojome 10,4 × 7,2 × 1 mm³ ir 10,4 × 7,2 × 0,5 mm³ MLC. 1 mm ir 0,5 mm storio MLC buvo pagaminti iš 19 ir 9 PST sluoksnių, kurių storis buvo atitinkamai 38,6 µm. Abiem atvejais vidinis PST sluoksnis buvo tarp 2,05 µm storio platinos elektrodų. Šių MLC konstrukcija pagrįsta prielaida, kad 55 % PST yra aktyvūs, tai atitinka dalį tarp elektrodų (1 papildoma pastaba). Aktyvaus elektrodo plotas buvo 48,7 mm2 (5 papildoma lentelė). MLC PST buvo paruoštas kietosios fazės reakcijos ir liejimo metodu. Išsami informacija apie paruošimo procesą buvo aprašyta ankstesniame straipsnyje14. Vienas iš skirtumų tarp PST MLC ir ankstesnio straipsnio yra B vietų eilė, kuri labai veikia EC veikimą PST. PST MLC B vietų eilė yra 0,75 (2 papildoma pastaba), gauta sukepinant 1400 °C temperatūroje, o po to šimtus valandų atkaitinant 1000 °C temperatūroje. Daugiau informacijos apie PST MLC rasite 1–3 papildomose pastabose ir 5 papildomoje lentelėje.
Pagrindinė šio tyrimo koncepcija pagrįsta Olsono ciklu (1 pav.). Tokiam ciklui mums reikia karšto ir šalto rezervuaro bei maitinimo šaltinio, galinčio stebėti ir valdyti įtampą ir srovę įvairiuose MLC moduliuose. Šie tiesioginiai ciklai naudojo dvi skirtingas konfigūracijas: (1) „Linkam“ moduliai, šildantys ir aušinantys vieną MLC, prijungtą prie „Keithley 2410“ maitinimo šaltinio, ir (2) trys prototipai (HARV1, HARV2 ir HARV3), lygiagrečiai sujungti su tuo pačiu energijos šaltiniu. Pastaruoju atveju šilumos mainams tarp dviejų rezervuarų (karšto ir šalto) ir MLC buvo naudojamas dielektrinis skystis (silikono alyva, kurios klampumas yra 5 cP esant 25 °C temperatūrai, įsigyta iš „Sigma Aldrich“). Terminis rezervuaras susideda iš stiklinio indo, pripildyto dielektrinio skysčio ir uždėto ant terminės plokštės. Šaldymo saugykla susideda iš vandens vonios su skysčio vamzdeliais, kuriuose yra dielektrinio skysčio dideliame plastikiniame inde, pripildytame vandens ir ledo. Kiekviename kombaino gale buvo sumontuoti du trijų padėčių užspaudžiamieji vožtuvai (įsigyti iš „Bio-Chem Fluidics“), kad skystis būtų tinkamai perjungiamas iš vieno rezervuaro į kitą (2a pav.). Siekiant užtikrinti terminę pusiausvyrą tarp PST-MLC paketo ir aušinimo skysčio, ciklo laikotarpis buvo pratęstas tol, kol įleidimo ir išleidimo termoelementai (kuo arčiau PST-MLC paketo) rodė tą pačią temperatūrą. „Python“ scenarijus valdo ir sinchronizuoja visus prietaisus (šaltinio skaitiklius, siurblius, vožtuvus ir termoelementus), kad būtų vykdomas teisingas Olsono ciklas, t. y. aušinimo skysčio kilpa pradeda cikliškai cirkuliuoti per PST krūvą, kai šaltinio skaitiklis įkraunamas, kad jie įkaistų iki norimos įtampos, taikomos tam tikram Olsono ciklui.
Arba šiuos tiesioginius surinktos energijos matavimus patvirtinome netiesioginiais metodais. Šie netiesioginiai metodai pagrįsti skirtingose ​​temperatūrose surinktų elektrinio poslinkio (D) – elektrinio lauko (E) kilpų duomenimis, o apskaičiuojant plotą tarp dviejų DE kilpų, galima tiksliai įvertinti, kiek energijos galima surinkti, kaip parodyta 2.1b paveiksle. Šios DE kilpos taip pat surenkamos naudojant Keithley šaltinio skaitiklius.
Dvidešimt aštuoni 1 mm storio PST MLC buvo surinkti į 4 eilių, 7 stulpelių lygiagrečių plokščių struktūrą pagal nuorodoje aprašytą projektą. 14. Skysčio tarpas tarp PST-MLC eilučių yra 0,75 mm. Tai pasiekiama pridedant dvipusės juostos juosteles kaip skysčio tarpiklius aplink PST MLC kraštus. PST MLC yra elektriškai sujungtas lygiagrečiai sidabriniu epoksidiniu tilteliu, kuris liečiasi su elektrodų laidais. Po to prie kiekvienos elektrodų gnybtų pusės sidabrine epoksidine derva buvo priklijuoti laidai, skirti prijungti prie maitinimo šaltinio. Galiausiai visa konstrukcija įkišama į poliolefino žarną. Pastaroji priklijuojama prie skysčio vamzdelio, kad būtų užtikrintas tinkamas sandarumas. Galiausiai į kiekvieną PST-MLC struktūros galą buvo įmontuoti 0,25 mm storio K tipo termoelementai, skirti stebėti įleidžiamo ir išleidžiamo skysčio temperatūrą. Norėdami tai padaryti, pirmiausia reikia perforuoti žarną. Sumontavus termoelementą, tarp termoelemento žarnos ir laido užtepkite tuos pačius klijus kaip ir anksčiau, kad atkurtumėte sandarumą.
Buvo pagaminti aštuoni atskiri prototipai, iš kurių keturi turėjo po 40 0,5 mm storio MLC PST, paskirstytus kaip lygiagrečios plokštės su 5 stulpeliais ir 8 eilutėmis, o likę keturi turėjo po 15 1 mm storio MLC PST kiekviename, 3 stulpelių × 5 eilučių lygiagrečių plokščių struktūroje. Iš viso buvo panaudota 220 PST MLC (160 0,5 mm storio ir 60 PST MLC 1 mm storio). Šiuos du subvienetus vadiname HARV2_160 ir HARV2_60. Skysčio tarpas prototipe HARV2_160 susideda iš dviejų dvipusių 0,25 mm storio juostų, tarp kurių yra 0,25 mm storio viela. HARV2_60 prototipui pakartojome tą pačią procedūrą, bet naudodami 0,38 mm storio vielą. Dėl simetrijos HARV2_160 ir HARV2_60 turi savo skysčių grandines, siurblius, vožtuvus ir šaltąją pusę (8 papildoma pastaba). Du HARV2 įrenginiai dalijasi šilumos rezervuaru – 3 litrų talpos indu (30 cm x 20 cm x 5 cm), esančiu ant dviejų karštų plokščių su besisukančiais magnetais. Visi aštuoni atskiri prototipai yra elektriškai sujungti lygiagrečiai. HARV2_160 ir HARV2_60 subvienetai veikia vienu metu Olsono cikle, todėl energijos sąnaudos siekia 11,2 J.
Į poliolefino žarną įdėkite 0,5 mm storio PST MLC, iš abiejų pusių apklijuodami dvipuse lipnia juosta ir viela, kad būtų vietos skysčiui tekėti. Dėl mažo dydžio prototipas buvo pastatytas šalia karšto arba šalto rezervuaro vožtuvo, siekiant sumažinti ciklo laiką.
PST MLC atveju, prijungus prie šildymo šakos pastovią įtampą, sukuriamas pastovus elektrinis laukas. Dėl to susidaro neigiama šiluminė srovė ir kaupiama energija. Įkaitinus PST MLC, laukas pašalinamas (V = 0), o jame sukaupta energija grąžinama į šaltinio skaitiklį, kuris atitinka dar vieną surinktos energijos indėlį. Galiausiai, prijungus įtampą V = 0, MLC PST ataušinami iki pradinės temperatūros, kad ciklas galėtų prasidėti iš naujo. Šiame etape energija nekaupiama. Olseno ciklą atlikome naudodami Keithley 2410 SourceMeter, įkraudami PST MLC iš įtampos šaltinio ir nustatydami srovės atitikimą į atitinkamą vertę, kad įkrovimo fazės metu būtų surinkta pakankamai taškų patikimiems energijos skaičiavimams.
Stirlingo cikluose PST MLC buvo įkraunami įtampos šaltinio režimu esant pradinei elektrinio lauko vertei (pradinė įtampa Vi > 0), pageidaujamai atitikties srovei, kad įkrovimo etapas truktų apie 1 s (ir būtų surinkta pakankamai taškų patikimam energijos apskaičiavimui) ir žemai temperatūrai. Stirlingo cikluose PST MLC buvo įkraunami įtampos šaltinio režimu esant pradinei elektrinio lauko vertei (pradinė įtampa Vi > 0), pageidaujamai atitikties srovei, kad įkrovimo etapas truktų apie 1 s (ir būtų surinkta pakankamai taškų patikimam energijos apskaičiavimui) ir žemai temperatūrai. В циклах Стирлинга PST MLC заряжались в режиме источника напряжения при начальном значении электричелкоя ( напряжение Vi > 0), желаемом податливом токе, так что этап зарядки занимает около 1 с (ir набирается достатоф количество точек для надежного расчета энергия) ir холодная температура. Stirlingo PST MLC cikluose jie buvo įkraunami įtampos šaltinio režimu esant pradinei elektrinio lauko vertei (pradinė įtampa Vi > 0), norimai išeigos srovei, kad įkrovimo etapas truktų apie 1 s (ir būtų surinktas pakankamas taškų skaičius patikimam energijos skaičiavimui) ir žemoje temperatūroje.在斯特林循环中，PST MLC 在电压源模式下以初始电场值（初始电压Vi > 0）充电，所需的顺应电流使得充电步骤大约需要1秒（并且收集了足够的点以可靠地计算能量）和低温。 Pagrindiniame cikle PST MLC įkraunamas esant pradinei elektrinio lauko vertei (pradinė įtampa Vi > 0) įtampos šaltinio režimu, kad reikalinga atitikties srovė įkrovimo etape pasiektų apie 1 sekundę (ir mes surinkome pakankamai taškų, kad galėtume patikimai apskaičiuoti (energiją) ir žemą temperatūrą. В цикле Стирлинга PST MLC заряжается в режиме источника напряжения с начальным значением электричельалгое напряжение Vi > 0), требуемый ток податливости таков, что этап зарядки занимает около 1 с (ir набирается достатоф количество точек, чтобы надежно рассчитать энергию) ir низкие температуры. Stirlingo cikle PST MLC įkraunamas įtampos šaltinio režimu esant pradinei elektrinio lauko vertei (pradinė įtampa Vi > 0), reikalinga atitikties srovė yra tokia, kad įkrovimo etapas truktų apie 1 s (ir būtų surenkamas pakankamas taškų skaičius, kad būtų galima patikimai apskaičiuoti energiją) ir žemoje temperatūroje.Prieš PST MLC įkaistant, nutraukite grandinę, prijungdami prie jos atitikimo srovę I = 0 mA (minimali atitikimo srovė, kurią gali apdoroti mūsų matavimo šaltinis, yra 10 nA). Dėl to MJK PST lieka krūvis, o įtampa didėja bandiniui įkaistant. BC rankoje energija nekaupiama, nes I = 0 mA. Pasiekus aukštą temperatūrą, MLT FT įtampa padidėja (kai kuriais atvejais daugiau nei 30 kartų, žr. papildomą 7.2 pav.), MLK FT išsikrauna (V = 0) ir juose kaupiama elektros energija, lygi pradiniam krūviui. Į matuoklį-šaltinį grąžinama tokia pati srovė. Dėl įtampos padidėjimo aukštoje temperatūroje kaupiama energija yra didesnė nei ciklo pradžioje. Todėl energija gaunama šilumą paverčiant elektra.
Įtampai ir srovei, tiekiamai į PST MLC, stebėti naudojome „Keithley 2410 SourceMeter“. Atitinkama energija apskaičiuojama integruojant Keithley šaltinio matuoklio nuskaitytos įtampos ir srovės sandaugą, \(E = {\int }_{0}^{\tau }{I}_({\rm {meas))}\left(t\ right){V}_{{\rm{meas}}}(t)\), kur τ yra periodas. Mūsų energijos kreivėje teigiamos energijos vertės reiškia energiją, kurią turime atiduoti MLC PST, o neigiamos vertės reiškia energiją, kurią iš jų išgauname, taigi ir gaunamą energiją. Santykinė galia tam tikram surinkimo ciklui nustatoma surinktą energiją padalijus iš viso ciklo periodo τ.
Visi duomenys pateikiami pagrindiniame tekste arba papildomoje informacijoje. Laiškai ir prašymai pateikti medžiagą turėtų būti adresuojami šiame straipsnyje pateiktų AT arba ED duomenų šaltiniui.
Ando Junior, OH, Maran, ALO ir Henao, NC. Termoelektrinių mikrogeneratorių kūrimo ir taikymo energijos rinkimui apžvalga. Ando Junior, OH, Maran, ALO ir Henao, NC. Termoelektrinių mikrogeneratorių kūrimo ir taikymo energijos rinkimui apžvalga.Ando Junior, Ohajas, Maran, ALO ir Henao, Šiaurės Karolina. Termoelektrinių mikrogeneratorių kūrimo ir taikymo energijos rinkimui apžvalga. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior, OH, Maranas, ALO ir Henao, NCAndo Junioras (Ohajo valstija), Maranas (ALO valstija) ir Henao (Šiaurės Karolina) svarsto termoelektrinių mikrogeneratorių kūrimą ir taikymą energijos rinkimui.gyvenimo aprašymas. parama. „Energy Rev.“ 91, 376–393 (2018).
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. ir Sinke, WC. Fotovoltinės medžiagos: dabartinis efektyvumas ir būsimi iššūkiai. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. ir Sinke, WC. Fotovoltinės medžiagos: dabartinis efektyvumas ir būsimi iššūkiai.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. ir Sinke, VK Fotovoltinės medžiagos: dabartinės charakteristikos ir būsimi iššūkiai. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料：目前的效率和未来的挑战. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. ir Sinke, WC. Saulės energijos medžiagos: dabartinis efektyvumas ir būsimi iššūkiai.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. ir Sinke, VK Fotovoltinės medžiagos: dabartinės charakteristikos ir būsimi iššūkiai.Mokslas 352, aad4424 (2016).
Song, K., Zhao, R., Wang, ZL ir Yang, Y. Jungtinis piropjezoelektrinis efektas savarankiškam vienalaikiam temperatūros ir slėgio matavimui. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL ir Yang, Y. Jungtinis piropjezoelektrinis efektas savarankiškam vienalaikiam temperatūros ir slėgio matavimui.Song K., Zhao R., Wang ZL ir Yan Yu. Kombinuotas piropjezoelektrinis efektas autonominiam vienalaikiam temperatūros ir slėgio matavimui. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Song, K., Zhao, R., Wang, ZL ir Yang, Y. Savarankiškam energijos tiekimui tuo pačiu metu kaip ir temperatūra bei slėgis.Song K., Zhao R., Wang ZL ir Yan Yu. Kombinuotas termopjezoelektrinis efektas autonominiam vienalaikiam temperatūros ir slėgio matavimui.Pirmyn. alma mater 31, 1902831 (2019).
Sebald, G., Pruvost, S. ir Guyomar, D. Energijos surinkimas, pagrįstas „Ericsson“ piroelektriniais ciklais relaksorinėje feroelektrinėje keramikoje. Sebald, G., Pruvost, S. ir Guyomar, D. Energijos surinkimas, pagrįstas „Ericsson“ piroelektriniais ciklais relaksorinėje feroelektrinėje keramikoje.Sebald G., Prouvost S. ir Guyomar D. Energijos surinkimas, pagrįstas piroelektriniais Ericsson ciklais relaksorinėje feroelektrinėje keramikoje.Sebald G., Prouvost S. ir Guyomar D. Energijos surinkimas relaksorinėje feroelektrinėje keramikoje, pagrįstas „Ericsson“ piroelektriniu ciklavimu. „Smart alma mater. structure“. 17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. ir Whatmore, RW. Naujos kartos elektrokalorinės ir piroelektrinės medžiagos kietojo kūno elektroterminės energijos tarpusavio konversijai. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. ir Whatmore, RW. Naujos kartos elektrokalorinės ir piroelektrinės medžiagos kietojo kūno elektroterminės energijos tarpusavio konversijai. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические и пироэлектрические материалы следеникояпо взаимного преобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. ir Whatmore, RW. Naujos kartos elektrokalorinės ir piroelektrinės medžiagos kietojo kūno elektroterminės energijos tarpusavio konversijai. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW 用于固态电热能相互转换的下一代电热和 Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. ir Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические и пироэлектрические материалы следеникояпо взаимного преобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. ir Whatmore, RW. Naujos kartos elektrokalorinės ir piroelektrinės medžiagos kietojo kūno elektroterminės energijos tarpusavio konversijai.Ledi Bulė. 39, 1099–1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL ir Yang, Y. Standartas ir vertės rodiklis piroelektrinių nanogeneratorių našumui kiekybiškai įvertinti. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL ir Yang, Y. Standartas ir vertės rodiklis piroelektrinių nanogeneratorių našumui kiekybiškai įvertinti.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL ir Yang, Yu. Standartinis ir kokybės balas piroelektrinių nanogeneratorių našumui kiekybiškai įvertinti. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL ir Yang, Yu. Piroelektrinio nanogeneratoriaus našumo kiekybinio įvertinimo kriterijai ir našumo matavimai.Nano energija 55, 534–540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. ir Mathur, ND. Elektrokaloriniai aušinimo ciklai švino skandžio tantalate su tikra regeneracija lauko variacijos būdu. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. ir Mathur, ND. Elektrokaloriniai aušinimo ciklai švino skandžio tantalate su tikra regeneracija lauko variacijos būdu.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. ir Mathur, ND Elektrokaloriniai aušinimo ciklai švino-skandžio tantalate su tikra regeneracija lauko modifikavimo būdu. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND 钽酸钪铅的电热冷却循环，通过场变化实现真正 Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. Tantalas酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. ir Mathur, ND. Skandžio-švino tantalato elektroterminis aušinimo ciklas, skirtas tikrajai regeneracijai per lauko apvertimą.fizikos rev. X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. ir Mathur, ND. Kalorinės medžiagos šalia feroinės fazės virsmų. Moya, X., Kar-Narayan, S. ir Mathur, ND. Kalorinės medžiagos šalia feroinės fazės virsmų.Moya, X., Kar-Narayan, S. ir Mathur, ND. Kalorinės medžiagos šalia feroidinių fazinių virsmų. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料. Moya, X., Kar-Narayan, S. ir Mathur, ND. Terminės medžiagos šalia juodosios metalurgijos.Moya, X., Kar-Narayan, S. ir Mathur, ND. Terminės medžiagos šalia geležies fazinių virsmų.Nat. alma mater 13, 439–450 (2014).
Moya, X. ir Mathur, ND. Šiluminės medžiagos aušinimui ir šildymui. Moya, X. ir Mathur, ND. Šiluminės medžiagos aušinimui ir šildymui.Moya, X. ir Mathur, ND. Šiluminės medžiagos vėsinimui ir šildymui. Moya, X. & Mathur, ND 用于冷却和加热的热量材料. Moya, X. ir Mathur, ND. Šiluminės medžiagos vėsinimui ir šildymui.Moya X. ir Mathur ND. Šiluminės medžiagos vėsinimui ir šildymui.Mokslas 370, 797–803 (2020).
Torelló, A. & Defay, E. Elektrokaloriniai aušintuvai: apžvalga. Torelló, A. & Defay, E. Elektrokaloriniai aušintuvai: apžvalga.Torello, A. ir Defay, E. Elektrokaloriniai aušintuvai: apžvalga. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论.Torello, A. ir Defay, E. Elektroterminiai aušintuvai: apžvalga.Pažangi. elektroninė. alma mater. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. ir kt. Didžiulis elektrokalorinės medžiagos energetinis efektyvumas labai tvarkingame skandžio-skandžio-švino junginyje. „National Communication“. 12, 3298 (2021).
Nair, B. ir kt. Oksidinių daugiasluoksnių kondensatorių elektroterminis efektas yra didelis plačiame temperatūrų diapazone. Nature 575, 468–472 (2019).
Torello, A. ir kt. Platus temperatūrų diapazonas elektroterminiuose regeneratoriuose. Science 370, 125–129 (2020).
Wang, Y. ir kt. Didelio našumo kietojo kūno elektroterminė aušinimo sistema. „Science“ 370, 129–133 (2020).
Meng, Y. ir kt. Kaskadinis elektroterminis aušinimo įrenginys dideliam temperatūros kilimui. National Energy 5, 996–1002 (2020).
Olsen, RB ir Brown, DD. Didelio efektyvumo tiesioginis šilumos pavertimas elektros energija, susiję su piroelektriniais matavimais. Olsen, RB ir Brown, DD. Didelio efektyvumo tiesioginis šilumos pavertimas elektros energija, susiję su piroelektriniais matavimais.Olsen, RB ir Brown, DD. Labai efektyvus tiesioginis šilumos pavertimas elektros energija, susijęs su piroelektriniais matavimais. Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量. Olsen, RB ir Brown, DDOlsen, RB ir Brown, DD. Efektyvus tiesioginis šilumos pavertimas elektra, susijęs su piroelektriniais matavimais.Ferroelectrics 40, 17–27 (1982).
Pandya, S. ir kt. Energijos ir galios tankis plonuose relaksoriniuose feroelektriniuose plėvelėse. Nacionalinė alma mater. https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
Smith, AN ir Hanrahan, BM Kaskadinė piroelektrinė konversija: feroelektrinio fazinio virsmo ir elektros nuostolių optimizavimas. Smith, AN ir Hanrahan, BM Kaskadinė piroelektrinė konversija: feroelektrinio fazinio virsmo ir elektros nuostolių optimizavimas.Smith, AN ir Hanrahan, BM. Kaskadinė piroelektrinė konversija: feroelektrinis fazinis virsmas ir elektros nuostolių optimizavimas. Smith, AN & Hanrahan, BM 级联热释电转换：优化铁电相变和电损耗. Smith, AN ir Hanrahan, BMSmith, AN ir Hanrahan, BM Kaskadinė piroelektrinė konversija: feroelektrinių fazinių virsmų ir elektros nuostolių optimizavimas.J. Taikymas. Fizika. 128, 24103 (2020).
Hoch, SR. Feroelektrinių medžiagų panaudojimas šiluminei energijai paversti elektra. procesas. IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM ir Dullea, J. Kaskadinis piroelektrinės energijos keitiklis. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM ir Dullea, J. Kaskadinis piroelektrinės energijos keitiklis.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM ir Dullea, J. Kaskadinis piroelektrinis energijos keitiklis. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM ir Dullea, J. Kaskadiniai piroelektriniai galios keitikliai.Ferroelectrics 59, 205–219 (1984).
Shebanov, L. ir Borman, K. Apie švino-skandžio tantalato kietuosius tirpalus, pasižyminčius dideliu elektrokaloriniu efektu. Shebanov, L. ir Borman, K. Apie švino-skandžio tantalato kietuosius tirpalus, pasižyminčius dideliu elektrokaloriniu efektu.Šebanovas L. ir Bormanas K. Apie kietus švino-skandžio tantalato tirpalus, pasižyminčius dideliu elektrokaloriniu efektu. Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体. Šebanovas, L. ir Bormanas, K.Šebanovas L. ir Bormanas K. Apie skandžio-švino-skandžio kietuosius tirpalus, pasižyminčius dideliu elektrokaloriniu efektu.Ferroelectrics 127, 143–148 (1992).
Dėkojame N. Furusawai, Y. Inoue ir K. Hondai už pagalbą kuriant MLC. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB ir ED. Dėkojame Liuksemburgo nacionaliniam tyrimų fondui (FNR) už paramą šiam darbui per CAMELHEAT C17/MS/11703691/Defay, MASSENA PRIDE/15/10935404/Defay-Siebentritt, THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay ir BRIDGES2021/MS/16282302/CECOHA/Defay.
Medžiagų tyrimų ir technologijų katedra, Liuksemburgo technologijos institutas (LIST), Belvoir, Liuksemburgas